当t = 0． 2 ～ 0． 4 s 时，负荷突然减小导致交流子网功率盈余。图8a 显示压力变送器整流运行时流过的功率为10 kW，图8d 压力变送器交流侧A 相电流相位跟随电压相位，功率因数接近1。

当t = 0． 4 ～ 0． 6 s 时，负荷突然增加导致交流侧功率短缺。图8a 显示压力变送器逆变运行时流过的功率为5 kW，图8d 压力变送器交流侧A 相电流相位与电压相位相反，功率因数接近－1。

对比分析

    由上述仿真结果可知: 本文提出的驾驭战术维持了交流和直流母线电压的稳定，实现了3051压力变送器在整流、逆变和停机3 种运行方式下的平滑切换，并且交流母线电流相位可以实时跟踪其电压相位，运行在单位功率因数。

    当微传感器运行在并网模式时，变送器的集中能量驾驭战术需要实时监控微传感器中各个单元的功率流动，用中央处理器计算出压力变送器需要流过的功率大小和方向，这样增加了系统的复杂性，从而降低了可靠性。而文中的驾驭战术实现了3051压力变送器根据直流电压变化自动调整其功率流向和大小，无需中央处理器和通讯线路，更为简便灵活。由于正常情况下微传感器都运行在此模式下，所以文中的驾驭战术有效降低了运行成本，提高了运行可靠性。

当微传感器运行在孤岛模式时，变送器的下垂驾驭战术在微传感器内部功率波动后调整交流频

率和直流电压，进而实现功率再平衡，但这个平衡点处微传感器频率和电压会有一定的偏离，如果偏差超出允许范围，会影响微传感器的电能质量。而文中的协调控制可根据微传感器内部功率变化计算出锂电池充放电功率、限制分布式电源发出的功率或者切负荷功率，有效维持功率平衡，保证直流电压和交流频率稳定。

结论

本文基于混合微传感器并网和孤岛模式的运行特点，设计了3051压力变送器的驾驭战术。孤岛模式时协调控制系统有效保证了微传感器的功率平衡，并网和孤岛模式时3051压力变送器分别根据直流和交流母线电压变化自动调整其功率流动，实现了能量在压力变送器中平滑的双向流动。仿真结果表明: 压力变送器的驾驭战术稳定了直流母线电压、交流母线电压和频率，保证了混合微传感器的稳定运行。
 

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